01. Поточний стан роботи котла
1. Сировина та пропорції Використовується в основному сировина: карбід кремнію з розміром частинок 0.{5-0 мм і менше або дорівнює 0.074 мм , ω (SiC)=98.31%, нітрид кремнію з розміром частинок менше або дорівнює 0.074 мм, ω (Si3N4)=93.26 %, нітрид кремнію з розміром частинок 0.5-0 мм і менше або дорівнює 0,074 мм, ω (SiC)=74.42%, ω (Si3N4)=20.26 % у поєднанні з цегляним порошком карбіду кремнію, як сполучна використовується рідка фенольна смола та додається невелика кількість добавок.
2. Підготовка зразка та перевірка ефективності. Залийте підготовлені матеріали в змішувач і перемішуйте сухим способом протягом 1 хвилини, потім додайте рідку фенольну смолу та вологе перемішуйте протягом 6 хвилин, щоб отримати розчин. Кількість доданого сполучного визначається на основі початкового проникнення конуса приблизно 450 мм як стандарт оцінки. Кількість сполучного, доданого для трьох груп зразків, становить 26%, 31% і 33% відповідно. Потім консистенцію та міцність з’єднання на вигин перевіряли відповідно до GB/T 22459-2008, і кубічні тестові блоки розміром 50 мм × 50 мм × 50 мм виготовляли для тестування антиоксидантної ефективності.
02. Обробка проблем
1. Вплив сировини на проплавлення конусавогнетривкий цемент. За умов температури (25±5) градусів і вологості 20% ~ 25% проникнення конуса трьох груп зразків і проникнення конуса в різний час перевіряли відповідно до GB/T 22459.1-2008 .
Після того, як три групи шламу перемішали при проникненні конуса приблизно 450 мм, проникнення конуса сильно змінилося з часом. Конусне проникнення синтетичного карбіду кремнію та зразків композитного нітриду кремнію A та B показало тенденцію спочатку до збільшення, а потім до зменшення з часом, але протягом 5 годин значення конуса залишалося вище 435 мм, а конструкція матеріалу час був відносно довгим. Аналіз показує, що у фенольній смолі є певна кількість води, спиртів і летких речовин. Початкова вода і сировина з карбіду кремнію не змочуються повністю. З плином часу вода поступово змочує сировину, і проникнення конуса матеріалу збільшується. Крім того, випаровування води, спиртів і летких речовин збільшить в'язкість розчину, що призведе до зменшення проникнення конуса. Проникнення конуса зразка C, який використовує цегельний порошок як основну сировину, в основному демонструє тенденцію до поступового зниження. Можливо, невелика кількість лужних речовин проникає в цеглу під час використання та поступово розчиняється у воді після змішування, спричиняючи затвердіння фенольної смоли, тим самим зменшуючи конусне проникнення шламу.
2. Вплив сировини на міцність з’єднання вогнетривкого цементу при вигині
Зразки для з’єднання були піддані термічній обробці при різних температурах і різних атмосферах, а випробування на міцність з’єднання при вигині були отримані після термічної обробки в повітрі. Можна побачити, що міцність з’єднання на вигин двох груп зразків після сушіння при 110 градусах досить різна. Міцність зчеплення зразка А, виготовленого повністю із сировини карбіду кремнію, перевищує 25 МПа, міцність зразка В, виготовленого із сировини карбіду кремнію та нітриду кремнію, близька до 25 МПа, а міцність зразка С, виготовленого з цегляного порошку як основної сировини матеріал менше 20 МПа. Однак міцність після сушіння при 180 градусах не сильно відрізняється, приблизно 22 МПа. Аналіз показує, що міцність з’єднання бурового розчину на вигин при низькій температурі в основному забезпечується фенольною смолою, тому міцність на вигин трьох груп зразків є відносно високою.
Можна побачити, що міцність з’єднання на вигин двох груп зразків при двох температурах термічної обробки дещо вища, ніж у зразка заглибленого вуглецю, особливо при термічній обробці при 1300 градусів міцність з’єднання на вигин збільшується з менш ніж 5 МПа. до понад 10 МПа, а міцність зразка А перевищує 14 МПа. За всіх умов термічної обробки зразок А має найвищу міцність зв’язку на вигин, що може бути пов’язано з відносно невеликою кількістю в’яжучого, необхідного для вогнетривкого цементу зразка А, меншою кількістю пор, які залишаються після випаровування летких речовин у в’яжучому, і ефект спікання шламу в процесі термічної обробки кращий, ніж у зразків B і C.
3. Вплив сировини на стійкість шламу до окислення
Щоб вивчити довговічність нітриду кремнію в поєднанні з цегляним розчином з карбіду кремнію з різною сировиною, було проведено порівняльний тест на стійкість до окислення трьох груп зразків вогнетривкого розчину при 800 градусах.
Можна побачити, що після окислення при 800 градусах оксидні шари з’явилися навколо обох груп зразків, товщина оксидного шару зразка B була найтовстішою, а товщина оксидного шару зразків A і C не сильно відрізнялася.
